上海第十化纤厂从1994年开发成功U. 89dtex细旦涤给短纤维后，始终在细旦纤维领域不懈努力，1995年起承担了“九五”国家科技攻关项目，开发具有国际先进水平的。 

　　56dtex细旦涤纶短纤维，2000年通过了国家鉴定和验收。本文从切片干燥、纺丝工艺、拉伸工艺等方面对0.涤纶短纤维的生产关键技术进行初步的探讨。 

　　2生产与测试设备切片干燥装置；上海第二纺织机械股份有限公司LHV431A*16型纺丝联合机；郑州纺织机械厂LHV903型后加工联合机XQ*1型纤维强伸度仪。 

　　3结果与讨论3.1原料细旦涤纶短纤维生产对切片的要求比常规要高一些，熔体粘度的均匀性以及凝聚粒子的多少都会影响生产的正常进行，通过实践发现，仪征、金山等厂的纤维级聚酯切片的优级品可以满足细旦纤维的生产要求。 

　　3.2干燥切片含水率-~~42*纺制普通的涤纶短纤维，干燥切片含水率一般低于150ppm就可以正常纺丝，而要生产0.56dtex细旦涤纶短纤维，含水率最好低于80ppm，否则在纺丝过程中熔体粘度下降会使纺丝过程中产生硬丝和并丝，卷绕断头增加。因此，我们对KarlFischer干燥机的有关设备进行改造并对主要工艺参数进行了摸索，将空气脱湿系统的化锂转轮改为硅胶转轮，并适当提篼再生温度，使干燥风露点温度小于-301C.由于细旦纤维的产量较常规要低许多，切片在干燥塔内停留时间会延长，为防止切片发黄，我们维持原有干燥风温，这样干切片含水率可以控制在80ppm以下，其特性粘度也不会下降，可以满足纺丝的要求。

　　3.3纺丝温度纺丝温度是熔融纺丝的关键参数，特别是在细旦短纤维的生产中，由于熔体吐出量的下降，熔体细流比表面积增大，相应增大了细流和空气的摩擦力，从而增加了纺丝张力；同时，单丝细度的F降，使纤维所能承受的张力也随之下降，因此纺丝温度必须有所提高。考虑到熔体在螺杆中的停留时间有所延长，我们主要提篼前后分配管和纺丝箱体的温度来提篼熔体温度，在熔体温度提篼的情况下控制熔体粘度降小于0.02.。4.4喷丝板在细旦涤纶短纤维生产过程中，喷丝板设计是否合理直接关系着纺丝状况。纺制0.56ckex细旦短纤维，喷丝孔径既要考虑到喷头拉伸比、孔间距、纺丝速度，又要兼顾喷丝板的清洗，一般理和产品开发。 

　　选择在0.140.18mm之间，喷头拉伸比不宜超过200倍。孔径过小，喷丝孔清洁难度大，容易堵孔；孔径过大，纺丝断头多，无法正常生产。由于短纤维的生产采用的是多孔喷丝板，因此，孔的排列就十分重要，由于细旦纤维的固化冷却长度很短，所以孔间距可以比常规减少，但必须要保证冷却的效果和均匀性，因此最小孔间距一般不能小于2.5mm，孔的排列因设备而异，以冷却效果最好的排列为原则。 

　　3.S纺丝组件在纺丝成形中，篼压纺丝可以使熔体瞬时升温，减少粘度降，强化过滤效果。提篼组件压力和加强过滤效果可以采用增加过滤砂，减小过滤砂粒径，增加过滤网密度等办法。但在细且纤维纺丝实践中发现，采用增加过滤网密度的方法更为有效。 

　　3.6泵供量和纺丝速度设计合理的泵供量和纺丝速度是生产0.56dtex细旦涤纶短纤维的关键。从理论上来说，如果不考虑产量，降低卷绕速度，可以使卷绕丝的预取向度降低，从而增加后拉伸倍数以达到降低产品细度的目的，但由于0.56dtex细旦短纤维的泵供量相当低，单孔吐出量小于0.2克/分孔，因此单丝可承受的张力很低，宏观表现为纺丝断头多，无法正常生产，也就是说，对于固定的孔径，有一个允许的最小吐出量，这在以前细旦POY的研究中也有所报道W.然而，增加栗供量，就会使原丝细度增加，无法达到预定的成品细度，所以必须同步增加卷绕速度。 

　　会使卷绕丝产生细颈和结晶现象的，但单丝吐出量降低到一定程度，纺程上产生细颈的速度会随之下降，如果产生细颈现象，会给后拉伸造成困难。因此在卷绕速度和泵供量同步增加的情况下，必须考虑到卷绕丝的预取向度和其变化趋势，这可以从卷绕丝的干热（或沸水）收缩率的测定反映出来。实际生产表明，1500m/n以下的纺速条件下并没有出现纺程的细颈现象，在固定泵供量的情况下，卷绕速度的增加和卷绕丝的预取向度（干热收缩率）的增加基本呈线性关系（见），卷绕丝的自然拉伸比和最大拉伸比也逐渐降低（见）。所以泵供量和纺丝速度的选择，要综合纺丝情况、吹风条件、前后纺工艺的配套情况来选择，一般单孔吐出量不能小于0.3克/分孔，在设备允许的情况下，纺速高一些会有利于纺丝的正常进行。

　　卷绕速度与最大拉伸比的关系3.7冷却条件由于细旦短纤维采用的是多孔纺丝，所以，保证内外层冷却的一致是十分困难的，。56dtex细旦涤纶短纤维的单丝细度是常规纤维的1/3左右，因此其冷却速度比常规短纤维要快得多（其固化冷却长度U经计算还不到常规的1/3），固化冷却长度的缩短使丝束的运动速度大大加快。由于我厂的环吹设备是由外向内冷却，因此造成外层丝束将大量的横向冷却风带走，使内层丝束无法均匀冷却，从而导致形成大量并丝。从理论上讲，提篼冷却风温和降低吹风量可以延长固化冷却长度，但其延长的长度远远比不上单孔吐出量增加的作用，而且在实际生产中也证实了这一点，并且由于固化冷却长度的缩短，冷却风速的变化对卷绕丝的预取向度的影响也变得不十分明显，所以为了使内层丝束得到均匀冷却，我们采取了减少喷丝板到环吹距离和提篼风速的办法来满足内外层冷却均匀的要求。当然能否达到上述要求，和喷丝板的设计、纺丝工艺的选择、环吹的材质和装置情况是紧密相关的。

 　　3.8后拉伸工艺因为自然拉伸比的降低，0. 56dtex细旦涤纶短纤维后拉伸的难度比常规要困难许多，总拉伸倍数的确定必须和前纺卷绕丝的预取向度和最大经验交流合成纤维拉伸比相适应。第一级拉伸是在油浴中进行的，因为细旦短纤维卷绕丝的预取向度比常规纤维要高许多，所以第一级拉伸倍数可以按照自然拉伸比降低的程度来确定，同时由于拉伸应力的提高，拉伸温度也要比常规生产低一些，否则取向诱导结晶会使拉伸过程中产生大量毛丝而影响正常生产。第二级拉伸是蒸汽拉伸，为了降低拉伸应力，蒸汽加热温度可适当提篼，但以不出现毛丝为限。一、二级拉伸倍率的分配一般以二级拉伸为1.2倍左右，在总拉伸比确定的情况下，适当降低一级拉伸倍率更有利于拉伸的正常进行。为稳定拉伸后丝束的热力学不平衡状态，紧张定型热辊的温度应接近三道拉伸机热辊的温度，否则会造成成品的180t：干热收缩率偏篼而使后加工出现问题。 

　　3.9油剂的选择由于0.56dtex细旦短纤维的细度仅是常规棉型细度的1/3，所以，棉纺织厂的加工难度也很大，为了提篼纤维在棉纺织厂的可纺性，我们采用日本竹本油脂公司的S-65、S-68油剂，因为前纺细旦卷绕丝的含油、含湿比常规产品要篼，所以前纺的S~65油剂浓度可以适当降低，这样可以使纤维最终含有的S-65和S-68的含量基本达到1：1，否则可能会引起棉纺中的绕锡林、绕罗拉现象。 

　　在试验过程中，我们也使用过竹本公司的DELION -6214和DELION-9061油剂，其C-18的磷酸酯钾盐提篼了油剂在生产中的耐热性，而且平滑性也不错，可以满足棉纺加工的需要，但使用时必须严格控制上油率和二者的比例。 

　　4结论通过工艺调整和部分设备的改进，可以在国产的LHV431A-16纺丝联合机和LHV903后处理联合机上，生产出能够满足用户需要的0.56dtex细旦涤纶短纤维来替代进口产品。 

　　因为0.56dtex细旦涤纶短纤维有不同于常规涤纶短纤维的特点，所以在工艺设计时要充分考虑，并根据设备情况不断摸索，才能制定出满足正常生产的最佳工艺。